铁道桥梁工程论文篇（1）

Abstract: there is an important influence on the overall quality of the construction of railway bridge engineering bridge railway, railway bridge construction to enhance the quality, to improve railway bridge effective project quality, so as to ensure the running safety of railway transportation. This paper mainly introduces the quality control should pay attention to the problem of quality control measures and construction of railway bridge project, and further summarizes the railway construction quality control of bridge engineering experience, proposed to improve the effective method of construction quality control.

Keywords: Engineering Bridge railway; quality control; measures

中图分类号： 文献标识码：A文章编号：2095-2104（2013）

根据GB/T19000-2000质量管理体系的质量术语定义，施工质量控制是在明确的质量方针指导下，通过对施工方案和资源配置的计划，实施,检查和处置，进行施工质量目标的事前控制，事中控制，和事后控制的系统过程。由此可见，铁道桥梁施工质量管理的主要特点是：是由工程项目的工程特点和施工生产的特点决定的，施工质量控制必须考虑和适应以下特点，进行有针对性管理。

1、铁道桥梁工程项目的工程特点和施工的生产的特点：

⑴铁道桥梁工程施工的一次性

⑵铁道桥梁工程的固定性和施工生产的流动性

⑶产品的单件性

⑷铁道桥梁工程体形庞大

⑸铁道桥梁施工、生产的预约性

2、铁道桥梁工程施工质量控制的特点

⑴铁道桥梁工程控制因素多

⑵铁道桥梁工程控制难度大

⑶铁道桥梁施工过程控制要求高

⑷铁道桥梁工程竣工后终检局限大

3、铁道桥梁工程项目的施工质量控制应强调过程控制，在边施工边检查边整改同时，要及时做好检查记录和认证记录。

一、铁道桥梁工程的施工技术和特点分析（以客运专线为例）

为了适应铁路客运专线行车速度高，对线路平顺度要求特别高的特点，桥梁工程除了一般的跨越河流沟壑、与既有交通设施立体交叉的功能外，为实现减少铁路用地数量、保证线路“零沉降”要求、提高线路运营质量的目的，在客运专线设计中被广泛的采用，使桥梁工程在客运专线线路中所占比例较一般交通运输线路有大幅度的提高，20—50km的特长桥梁工程在客运专线中普遍存在，京沪高铁的桥梁长度达120多公里。所以可见，桥梁工程的施工在客运专线建设质量和管理中占有突出重要的位置。加之桥梁工程在铁路客运专线运营过程中的景观效果，桥梁工程的质量对建设“世界一流”高铁的建设目标也具有决定性的影响。关系到整个高铁建设的外部形象。充分了解和全面的分析高铁线桥梁工程施工技术及其特点，是搞好建设施工管理审核检查工作的前提：

1、高速铁路大都穿越经济发达地区，这就决定了高铁桥梁工程要重视铁路的美观和企业文化设计，将高速铁路作为一道新的风景线融入沿线自然景观和城市文化氛围中，提升铁路新形象。在结构形式设计上，除了满足基本的使用功能外，还要关注在外部景观上和周围地形、地貌以及既有景观的协调一致性，使高铁桥梁工程结构形式呈现单个性、多样性、复杂性的趋向，增加了建设施工的难度。

2、高铁桥梁工程上部直接采用无渣轨道结构，与铁路行车电力、牵引供电、通信、信号设施采用装配形式构成铁路行车线路，决定了高铁桥梁工程上部细部结构复杂，施工精度要求高，施工技术“四新”成果应用多，技术难度和复杂程度较高。

3、桥梁工程是由基础、墩身、支座、梁部自下而上，逐墩逐跨组成的线性凌空承载结构，其中的任何一跨任何一个墩台或部位出现问题，都可能造成整个线路的中断，且复旧维修困难。要求桥梁工程施工必须保证混凝土的耐久性，并统一考虑合理的结构布局和结构细节，强调结构易于检查维修。只有坚持高标准、高质量建设，以确保线路的稳固性和耐久性。建设施工质量管理突出重要。

4、在环保方面，高速铁路不但在设计上要以全新的环境设计理念处理好铁路对环境的影响，而且在桥梁工程施工过程中，对基础桩基泥浆、基坑开挖土方清理，施工噪音控制，钢筋混凝土施工固废处理，施工场地平整复耕等都要求实施有效的环境保护管理，以适应建设世界一流高铁的建设目标的要求。

5、铁道桥梁工程实体组成材料相对单一，以钢筋混凝土为主。由于其整体结构的凌空性和细部结构的复杂性，决定了桥梁工程几乎所有主体部位的构筑过程都属于“特殊过程”。桥梁工程这种特有的成品质量检查验收对象的单一性和施工过程设备、设施、工艺的复杂性矛盾，要求建设施工管理必须通过提高过程控制水平来保证产品质量和施工安全。

二、针对铁道桥梁工程施工建设特点如何对其进行质量控制

1、质量评定标准 因为铁道桥梁工程建设具有投资大、造价高、技术复杂、机械化程度高等特点，所以施工工程检测和评定较为复杂，因此国家制定了相应的规范强化质量评定管理，目前有市政标准和交通部标准两套标准，市政标准为每一个工序都制定了检查项目，并对所有检查项目都进行了主要检查项目和非主要检查项目的分类，具体而言，工序可分为模板、钢筋、预应力筋、水泥混凝土、桩基、沉井基础、钢结构、构件安装、砌体、装饰等内容。每个工序首先要进行外观检查，外观检查合格后方可进行质量检测评定，同一工序的合格点数与该项目的检测点数之比乘以100%为该工序的合格率，主要检查项目合格率达到100%，非主要检查项目合格率达到70%以上时该项目可评定为合格。

2、加强铁道桥梁工程施工各工序环节成品质量保护的要求

桩基质量检测的及时性和破桩头的规范性；基坑回填质量的控制；墩台身外观维护及保养，特别是预留锚栓孔的临时封闭保护和预留螺栓的防锈保护；梁部施工完成后施工作业孔洞和埋件的封闭和清除等是否及时和规范。

3、加强铁道桥梁工程质量评定的意义 加强铁道桥梁工程的质量评定有助于施工单位按照施工规范严格施工、保质保量的完成铁道桥梁建设任务，铁道桥梁工程的质量不仅影响着工程项目投资的成败，更重要的是会影响到国家财产和人民生命安全，所以通过施工项目的质量评定可以为铁道工程质量提供最有效的保证，降低危险后果发生的可能性。

【参考文献】

铁道桥梁工程论文篇（2）

中图分类号：U238 文献标识码：A 文章编号：

应用连续梁技术建造的桥梁在跨度、刚度上都比采用一般单梁桥要出色，且连续梁桥所能承载的荷载力很大，因而十分适合火车的运行，因而目前我围高速铁路桥梁的修建多是选用连续梁式的大桥。在高速铁路连续梁桥施工过程中，桥梁的结构变形和内力会随边跨中跨合拢、主梁的增长以及固结的拆除而发生改变，另外其他的不确定因素也会对桥梁结构造成影响，因而就必须采取相应的控制措施对连续梁桥施工过程的受力和变形进行控制，以确保桥梁的施工质量。

一、对连续梁施工进行控制的影响因素

对高速铁路的连续梁桥施工进行控制主要是为了能够使施工现场的施工情况尽量与设计师的理论设计相符合。要实现对连续梁桥施工的控制就要首先了解影响施工控制的因素是什么。

(1)结构参数。结构参数是对桥梁施工进行模拟分析与控制的基础，其直接影响软件计算的准确性，使实际建设和理论设计之间出现偏差。连续梁桥的结构参数主要包括桥梁构件的尺寸、构件材料弹性模量、材料容量、预应力或索力以及材料热膨胀系数等。

(2)桥梁结构的计算模型。现在的桥梁建设一般都会使用计算机技术对实际的大桥结构进行模拟，建立桥梁结构模型。如果模拟数据选择的不合适，就会对最终建立的模型产生影响，从而间接影响到实际连续桥梁的施工。

(3)施工现场的监测。施工现场监测主要是对现场的温度、应力、变形等进行监测。其中对温度和应力的监测是依靠传感器或者应变片等测量工具来完成，而对变形的监测则是依靠水准仪或者百分表等测量工具来完成。在进行这些仪器的安装和设定一定要按照相应规范来进行，一旦这些仪器测量的数据出现偏差就会对桥梁控制产生控制。

二、对连续梁桥施工进行控制的内容

对高速铁路的连续梁桥施工进行控制的内容主要包括以下几个方面：

2.1几何控制

几何控制主要是对桥梁的外形和结构变形进行控制。桥梁外形控制是对桥梁施工中桥梁结构尺寸进行控制和检查。而对桥梁结构变形的控制则是在桥梁施工中对梁桥各节段的平面位置和立面标高进行调整和监测，是几何控制的重要内容。在实际桥梁建设中，不论采取何种措施，桥梁在实际施工中受各种因素影响都会出现结构变形，因而为防止变形过大，就要对桥梁施工的外形进行控制，将桥梁的实际位置和理论设计之间的差距控制在容许范围内，以使桥梁线形满足桥梁设计要求。

2.2应力控制

为保证桥梁的实际成型受力情况与桥梁理论设计一致，就要对桥梁结构的应力状况进行控制。对桥梁结构应力的测定一般是借助相应的应力传感器来进行测量，若测量结果与理论设计之间的差距过大就要对桥梁施工进行调整，以使桥梁的实际受力大小与理论设计接近。

2.3稳定控制

桥梁的稳定直接关系桥梁的质量和行车安全，但是目前对连续梁桥的稳定性控制只限于成桥稳定性的监测，而对于施工过程中的桥梁稳定控制则还没有确定有效的监测方法。目前，高速铁路的连续梁桥施工的稳定控制多是通过监测悬臂浇筑中固结的稳定性来估测整个连续梁桥的稳定性。

三、对连续梁桥的控制对策

3.1连续梁桥的施工控制特点

连续梁桥由于在悬臂的施工阶段中是静定结构，因此在合龙过程中若额外施加压重，那么在成桥后桥梁的内力状态就会与理论设计值相偏离，由此可见对连续梁桥的施工控制目标是对主梁的线形进行控制。再者，在已经施工的连续梁桥段上发现数据误差时，建设人员只能通过张拉预应力来进行调整，但是这样调整的范围是很有限的。因此，若连续梁桥段出现误差，那么误差将永远存在，这时就要通过立模标高来消除残余误差。

3.2连续梁桥的施工控制对策

基于上述连续梁桥的施工控制特点，对连续梁桥施工控制所采取的对策有：

(1)在进行桥梁的模拟计算时，应该全面考虑桥梁施工中的各种因素，如结构参数、现场监测等，尤其是要准确地计算主桥梁的轴线坐标是多少，并且在计算中要考虑竖曲线对轴线坐标值的影响。这样才能对连续梁桥的主梁的线形进行控制，使实际成桥的线形与理论设计的线形之间的差距缩小，从而保证连续梁桥的工程质量。

(2)由于连续梁桥的梁段一旦出现误差，就会造成永久误差，而且目前尚未有有效调整措施对误差进行调整，因此，必须要合理制定连续梁桥的施工步骤，在每一施工步骤中将桥梁的变形量尽量缩小，这样当桥梁施工的某一施工步骤出现问题而产生误差时，其误差在整个桥梁变形中的比例就会很小，与理论设计值的偏差就能够尽量维持在允许范围内。

(3)对于连续梁桥进行施工控制当采用自适应控制方法时，自适应控制中的控制量反馈对连续梁桥的施工控制一般没有影响。因而，自适应控制中的另一部分参数估计在连续梁桥的施工控制中就显得尤为重要。参数估计是通过比较桥梁施工中的实测机构反应值与桥梁计算模型中的预报值之间的差距来实现的。通过不断的比较调整，连续梁桥的实际线形结构参数与计算模型之间的差距就会变小，从而达到控制连续梁桥施工过程，是其与理论设计相符的目的。且要保障参数估计的正确、准确就要对已建完的桥梁段进行全部测量，以得到准确的参数值。另外，对连续梁桥进行施工控制就只能是对梁桥的总体线形进行控制，而对局部的控制则要取决于桥梁挂篮施工的误差。

四、结束语

随着我国桥梁建设的发展，对连续梁桥施工过程的控制也获得了很大发展，但相比起西方国家还存在一定差距，因此，桥梁建设者要加强对桥梁施工控制的研究，提高桥梁施工控制水平，以求建设出质量水准更加高的高速铁路连续梁桥。

参考文献

【1】邓志刚，李坤洋贵广岛速铁路(40+64+40)m连续梁施工：关键技术【J】公路交通科技：应用技术版，2012 (05)

铁道桥梁工程论文篇（3）

中图分类号： TU997 文献标识码： A

1 工程概况

拟建南湖立交桥场地原为地势较平坦的农田，地形自南向北、自西向东分别以1.02％和0.5％的坡率倾斜。西环路-南湖路区段，填方厚度1.8-5.5m不等，地面高程1432.14-1438.54m；西环路-西滨城路区段，原始地形变化不大，地面高程1432.45-1433.56m。

2 主要技术标准及桥面设计

2.1 技术标准

（1）荷载等级

汽车：城市—A级

（2）净空高度

主线：≥5.0m

匝道：≥5.0m

车行地面辅道：≥4.5m

人行及非机动车道：≥2.5m

（3）抗震设计

地震基本烈度八度，桥梁采用八度抗震设计，动峰值加速度取值0.2g。

2.2 桥面宽度

（1）M线标准宽度

双向四车道：0.50m（防撞栏杆）+7.75m（机动车道）+0.5m（防撞栏杆）+7.75m（机动车道）+0.50m（防撞栏杆）=17m

双向四车道：0.50m（防撞栏杆）+11.25m（机动车道）+0.5m（防撞栏杆）+11.25m（机动车道）+0.50m（防撞栏杆）=24m

（2）Z主线标准宽度

双向两车道：0.5 m（防撞栏杆）+8.5 m（机动车道）+0.5m（防撞栏杆）=9.5 m

（3）匝道标准宽度

单向两车道：0.50m（防撞栏杆）+7~7.75m（机动车道）+0.50 m（防撞栏杆）=8~8.75 m

3 桥梁设计方案分析

3.1 主线及匝道主梁结构形式

立交常用的上部结构分为预制吊装及现场浇筑两大类，预制吊装的主要有空心板梁、小箱梁、预应力混凝土T梁、钢箱梁及叠合梁等五种。现场浇筑的主要有钢筋混凝土连续梁及预应力混凝土连续梁等形式。合理选用主梁的结构型式对工程投资及工期进度等有着比较大的影响。现从工程造价、工期、施工安排、施工期间交通组织、工厂化结构构件的生产能力以及美观等方面。经综合比选，本工程位于该地区对外的交通出口，景观效果要求较高，宜优先选用景观较好的箱梁现浇施工。从南湖立交平面线型看，80％为曲线段及变宽度分叉口梁，综合以上因素，选用基本跨径20-22m的钢筋混凝土连续梁为基本结构。

3.2 跨铁路处主梁结构形式

南湖立交上跨电厂输煤运输线及城市铁路线。

根据现有线路标高来看，跨越铁路的路口部分也有采用贝雷架进行现浇施工的条件，但施工周期长。电厂输煤运输线交通繁忙，每天的施工开窗期不足半小时，采用现浇施工法不太合适，因此只能在预制梁中作比较。而采用预制吊装方案，上跨城市铁路段采用预制吊装的钢盖梁，叠合梁和钢箱梁可不做钢盖梁，在端横梁处设大横梁，和纵梁焊接，施工难度比钢盖梁稍大。采用预制吊装梁可最大限度地减少在铁路上方现浇混凝土数量，缩短施工周期，减小对铁路的影响，跨铁路处桥梁结构型式比较后认为，小箱梁景观效果较好，造价较低，施工速度较快，对铁路影响较小，因此跨铁路处采用预制钢盖梁加小箱梁。

3.3 桥墩结构型式

（1）群桩柱墩

本工程在上部结构为连续梁处选用此种形式桥墩，根据桥宽在匝道上采用独柱墩，在主线处采用双柱墩。

（2）盖梁柱桥墩

上部结构采用小箱梁时，下部结构采用盖梁。该桥墩为横向双柱或独柱，柱底设置钢筋混凝土承台，群桩基础，柱顶设置盖梁，盖梁为预应力混凝土或钢筋混凝土结构，主要在匝道上部结构采用小箱梁，同时桥墩处于铁路界限外时采用。

（3）混凝土立柱钢盖梁组合门架墩

跨铁路处，为减小在铁路上方现浇混凝土对铁路带来的不利影响，加快施工进度，采用混凝土现浇立柱，预制吊装钢盖梁的组合门架墩。立柱及承台均在铁路限界外，不影响铁路的运行，钢盖梁预制吊装，施工速度快，在夜间等铁路非繁忙时段吊装，对铁路影响小。钢盖梁和混凝土立柱间做刚性接头，可承受轴力和弯距。在跨铁路处采用。

3.4 桥梁基础型式

桥梁桩基一般采用打入桩和钻孔灌注桩两种桩型，根据工程实践，从比较中可以看到，两种桩型各有优势。根据该地区以往公路工程建设情况看，桥梁工程普遍采用钻孔灌注桩作为桥梁基础，桥梁在各类复杂地质状况下进行钻孔桩施工已积累了大量的经验。

桥梁桩基较多采用直径1200mm或以上的钻孔灌注桩。考虑本工程所处地区为8度地震区，经计算分析，最终确定在本工程推荐采用钻孔灌注桩作为桥梁桩基。桩径采用1200mm、1500mm、1600mm三种。

3.5 桥梁的结构设计

（1）上部结构设计

1）主线上现浇混凝土连续梁采用单箱多室截面，梁高2.2m，横向控制。顶板厚25cm，底板厚20-40cm，腹板厚40-55cm，采用斜腹板。中横梁宽2.4cm，端横梁宽1.2m。

2）匝道上现浇混凝土连续梁采用单箱单室截面，梁高1.7m。顶板厚25cm，底板厚20-40cm，腹板厚40-60 cm，采用斜腹板。中横梁宽2cm，端横梁宽1.2m。

3）小箱梁预制梁宽2.4m，跨径36 m时梁高1.8m，跨径25 m时梁高1.5m，采用和大箱梁相对应的斜腹板。顶板厚18cm，底板厚18-25cm，腹板厚18-25cm。跨中及梁端设横梁。

（2）下部结构设计

整个立交包括M主线、Z主线、A匝道、B匝道、C匝道及D匝道。M主线与A匝道、B匝道及C匝道衔接，跨越电厂输煤运输线及城市铁路线，桥面宽度17-35m不等。

1）M主线下部结构多数采用双柱墩，双柱横向中心间距根据桥面宽度、地面道路及邻近匝道的限制决定，宽度为10-17m。桥墩尺寸：单柱横桥向1.8m，顺桥向底部2m，顶部2.1m。墩柱采用C40混凝土。承台采用分离式 。

2）M主线桥面宽度17m段下部结构采用H型桥墩。H型桥墩尺寸：单柱横桥向底部1.3m，顶部1.8m。H型桥墩双柱横桥向底部净距3.6m，底部外边距6.2m，顶部净距3.9m，顶部外边距7.5m，支座中心距5.7m。双柱顶部系梁连接。H型桥墩顺桥向底部1.8m，顶部2.1m。墩柱采用C40混凝土。

3）M主线跨越铁路部分下部结构多数采用双柱墩加钢盖梁的结构型式，双柱横向中心间距根据桥面宽度、地面道路及跨越铁路的限制决定，宽度为12.5m-25m。桥墩尺寸：单柱横桥向×顺桥向为2.5m×2.5m，顶部1.5m为钢柱，截面2.0m×2.0m，钢盖梁宽2.0m，高3.0m。承台采用分离式。

4）Z主线、A匝道、B匝道、C匝道及D匝道中墩基础横桥向设1个承台及墩柱。桥墩采用Y型独柱墩。Y型独柱墩桥墩尺寸：横桥向底部1.6m，顺桥向底部1.3m。墩柱采用C40混凝土。

5）Z主线、A匝道、B匝道、C匝道及D匝道边墩基础横桥向设1个承台及墩柱。桥墩采用Y型独柱墩。Y型独柱墩桥墩尺寸：横桥向底部2.0m，顺桥向底部1.3m。墩柱采用C40混凝土。

6）Z主线、A匝道、B匝道、C匝道及D匝道跨越铁路处边墩基础横桥向设1个承台及墩柱加混凝土倒T形盖梁。

7）承台厚度一般为2.3-2.5m，钢筋混凝土结构。桥台采用重力式桥台，台后设置搭板，钢筋混凝土结构。

铁道桥梁工程论文篇（4）

中图分类号：U238 文献标识码：A 文章编号：1672-3791（2016）02（a）-0035-02

1 高速铁路桥梁概况

截止2014年底，我国高速铁路运营里程超过16000 km，“四纵”干线基本成型，约占世界高速铁路运营里程的50%，已拥有全世界规模最大、运营速度最高的高速铁路网。我国高速铁路多采取“以桥代路”策略，各条高速铁路桥梁所占比例均较高，其中以跨度32 m预应力混凝土简支箱梁桥为主，部分采用跨度24 m 简支箱梁，少量采用跨度40、44、56 m 简支箱梁。跨度32 m及以下箱梁主要采用沿线设制梁场集中预制、架桥机架设的方法施工，跨度32 m 以上简支箱梁主要采用现场浇筑或节段拼装的方法施工。我国高速铁路桥梁里程占线路里程的比例最高达82%，其中常用跨度混凝土简支箱梁桥占桥梁总里程的比例基本在 80%以上，最高达96%。桥梁技术的发展和进步成为我国高速铁路建设工程中的重大技术突破，并形成了我国自有的技术标准体系。随着高速铁路建设的发展，桥梁设计理论和建设技术也在逐步完善和发展，其中基于预制架设施工模式的大跨度预应力混凝土简支箱梁就是其中重要发展方向之一。

我国高速铁路建设规模大，桥梁数量多，设计、施工技术成熟，并依托联调联试工作积累了丰富的试验数据，对于高速铁路桥梁的建设和发展也积累了充足的技术储备。根据近年来高速铁路常用跨度预应力混凝土简支梁的设计和试验研究成果，对简支梁的设计理论有了更为深刻的认识，为高速铁路（时速250 km 及以上）大跨度预应力混凝土简支梁的进一步发展打下了基础。

高速铁路跨越河流、沟谷的高墩桥梁以及软基沉陷地区的深基础桥梁，下部结构造价在桥梁建设费用中的比重较大，大量使用跨度32 m简支梁时经济性较差；跨度>32 m时若只能采用原位浇筑的简支梁桥或者连续梁、连续刚构桥，经济性也较差，且质量不易控制。发展跨度40 m及以上预应力混凝土简支梁，并采用集中预制、运梁车移运、架桥机架设的施工模式，将显著提高桥梁的经济性。我国高速铁路发展跨度40 m及以上、采用预制架设施工模式的预应力混凝土简支梁技术，不但能够提高简支梁桥的跨越能力，还能够扩大简支梁桥的适用范围，并具有一定的技术、经济优势。

2 既有高速铁路简支梁设计与使用情况

2.1 设计参数及控制指标

对于我国高速铁路用量最大的跨度32 m预应力混凝土简支箱梁，高速铁路运营活载静态效应（动车组）约为设计活载静效应的35%～40%，桥梁结构设计控制指标已由强度变为刚度。桥梁结构的变形和变位限值主要是为保证桥上轨道结构受力安全性和稳定性，同时满足列车高速运行条件下行车安全及乘车舒适的要求。根据现行规范，高速铁路桥梁刚度设计参数应满足如下要求。

2.1.1 梁端转角

对于采用无砟轨道的桥梁，由于梁端竖向转角使得梁缝两侧的钢轨支点分别产生钢轨的上拔和下压现象。当上拔力大于钢轨扣件的扣压力时将导致钢轨与下垫板脱开，当垫板所受下压力过大时可能导致垫板产生破坏。对于采用有砟轨道的桥梁，还要保证桥梁接缝部位有砟道床的稳定性。

2.1.2 竖向自振频率限值

研究表明梁体固有频率过低将导致高速列车通过时产生较大振动或共振，频率过高时桥上轨道不平顺引起的车辆动力响应明显增加，因此，对简支梁竖向自振频率提出限值。对于运行车长 24～26 m的动车组、L≤32 m混凝土及预应力混凝土双线简支箱梁，给出了不需要进行车桥耦合动力响应分析的自振频率限值。同时，研究发现对于跨度40 m及以上的简支梁，由于长列荷载的影响，动力荷载产生的突变效应减弱。高速铁路桥梁设计的控制性参数与桥梁跨度有关。研究发现，选取跨度20、24、32及40 m的简支箱梁，每种跨度的简支梁分别选取21种不同尺寸的截面，二期恒载统一按180 kN/m来计算梁体竖向基频，以此研究分析不同刚度设计参数间的关系。根据不同刚度限值对应函数关系。32 m及以下跨度简支梁基频取现行规范中不需要动力检算的下限值，40 m箱梁基频取现行规范中公式计算的下限值，梁端悬出长度按预制架设模式统一取0.55 m，梁端转角限值取1.5×10-3 rad。

综上分析可以看出：（1）梁体竖向刚度满足梁端转角限值或满足基频限值的情况下，挠跨比远小于规范规定的1/1 600，挠跨比不控制梁体设计；（2）跨度32 m及以下的预制简支梁，基频为梁体设计控制指标；（3）跨度40 m预制简支梁，基频和梁端转角的对应关系接近，梁体设计控制指标在基频和梁端转角方面差别较小，可实现箱梁经济性设计。

2.2 实梁设计状况

以我国高速铁路跨度32、40 m预应力混凝土简支箱梁为代表，分析了既有简支梁的设计情况。

2.2.1 跨度32 m简支箱梁

高速铁路有砟、无砟桥面双线箱梁二期恒载设计值分别为 206.5～211.0 kN/m和120.0～180.0 kN/m，受二期恒载影响（ 不同无砟轨道类型、直曲线及有无声屏障等），同一图号的无砟简支箱梁基频和残余徐变拱度略有差异。

对于设计时速350 km高速铁路32 m无砟轨道预应力混凝土双线简支箱梁，预制梁的梁端转角、基频的设计参数与规范参数比值分别为53%，101%～108%，现浇梁相应的两者比值分别为 70%和106%～114% 。

2.2.2 跨度40 m简支箱梁

时速350 km高速铁路无砟轨道后张法预应力混凝土双线简支箱梁，计算跨度为39.1 m，施工方法为原位现浇，截面中心梁高为3.75 m，桥面宽度为12.0 m，质量1130 t。对于设计时速350 km高速铁路跨度40 m无砟轨道预应力混凝土双线简支箱梁，梁端转角、基频的设计参数与规范限值的比值分别为 62%和139%。

2.2.3 对比分析

（1）高速铁路各种箱梁的挠跨比设计值远小于规范规定的限值；（2）跨度32 m箱梁的竖向基频设计值稍大于规范规定的基频限值，梁端转角富余度较高，基频限值控制箱梁的设计；（3） 跨度40 m梁与跨度 32 m梁的梁端转角设计值与规范限值的比值基本相当，40 m梁基频设计值与规范限值的比值大于32 m梁的相应比值，跨度40 m梁的竖向基频有较大优化空间。

2.3 实梁测试结果

将高速铁路常用跨度简支梁设计情况和实测结果对比可知：

（1）挠跨比不是梁体设计控制指标，跨度32 m以下的简支梁的设计参数由基频控制，跨度40 m的简支梁基频和梁端转角的影响接近。（2）高速铁路各种箱梁的挠跨比设计值小于规范规定的限值。跨度32 m箱梁竖向基频设计值稍大于规范规定的基频限值，跨度40 m箱梁基频设计值与规范限值的差别较大，有较大的优化空间；（3） 从设计和运营指标测试结果来看，我国高速铁路发展跨度40 m及以上的预应力混凝土简支箱梁技术可行。

3 研究结论

根据高速铁路预制后张法预应力混凝土大跨度简支梁技术可行性和经济性对比分析研究结果，得出结论如下所述。

（1）高速铁路跨度40 m简支梁的设计控制指标已从跨度32 m简支梁的刚度（基频） 控制转变为强度和刚度（基频、梁端转角） 共同控制；（2）跨度40 m预制简支梁的梁高设计可以控制在3.1 m左右，单孔梁质量可以控制在1 000t以内。该梁高与既有跨度32 m 简支梁的梁高接近，便于桥梁跨度布置及美观设计；（3）无论是研制新的运架设备还是对既有的运架设备进行改造，均可满足跨度 40 m预制简支梁的制、运、架施工要求；（4）高速铁路跨度40 m的预制简支梁桥，在墩高10 m左右的常规地段综合造价与跨度32 m简支梁桥相比具有一定经济优势，在高墩、深基础等下部结构费用较高的地段综合造价与跨度32 m简支梁桥相比经济优势增加；（5）采用跨度40 m预制简支梁桥，可提高桥梁的跨越能力、增加桥跨布置的适应性、减少墩台基础的数量、扩大简支梁桥的适用范围，并可减少施工作业班次、提高生产效率，工程建设实际意义显著。

参考文献

[1] 中华人民共和国铁道部.TB10002.1-2005铁路桥涵设计基本规范[S].北京：中国铁道出版社，2005.

铁道桥梁工程论文篇（5）

中图分类号：U445 文献标识码：A 文章编号：1671-7597（2014）21-0141-2

对于铁路T型梁横向预应力联结施工而言，其关键技术要点主要表现在以下几个方面。

1 铁路桥梁横向预应力孔道检查与桥梁配对

在铁路桥梁预制时，因立模误差、或者混凝土灌注过程中对模板造成了碰撞，导致铁路桥梁横向预应力孔道出现了位移。实际施工操作过程中，为确保在桥梁架设过程中两片梁横向预应力孔对接完好，在架梁之前需注意以下事项。桥梁入场以后，应当对横向孔道进行逐孔检查，并且对孔道不畅的地方进行有效的清理;对压浆孔进行逐一检查，以确保压浆孔道的通畅性。

2 横向联钢筋处理与穿波纹管、预应力钢筋和桥梁联结板焊接操作

铁路T型梁横向预应力联结施工过程中，为确保架梁施工过程中容易落梁，因此在架梁之前应当对3米普高梁桥面横向钢筋事先处理，究其原因，主要是钢筋架梁时会对第二片梁就位造成一定的影响。针对这一问题，在存梁场先把每一片梁的桥面钢筋弯至竖直，当桥梁架设施工完毕后再将其恢复原状。同时，为方便穿预应力钢筋、焊接桥梁联结板，在穿预应力钢筋、桥梁联结板焊接过程中，随架桥机架梁操作。通过该种方式不仅可以有效节约工作平台搭建的时间，而且还可以利用架桥机发电机焊接作业。穿预应力钢筋施工过程中：1）桥梁架设过程中，每孔梁首片梁不需要考虑横向预应力钢筋是否穿孔等问题;2）第二片梁施工架设之前，应当先将波纹管预穿入预应力孔道之中，当梁落位后，从桥台进入两片梁内侧，对接波纹管与首片梁预应力孔道;3）第二片梁落位后，通过吊篮、挂梯把预应力钢筋从第二片梁外侧预应力孔道穿入第一片梁预应力孔道之中;第四，两片梁横向预应力孔之间安波纹管，其伸入两片梁预应力孔道中的长度应当在200毫米以，并且用泡沫、海绵等将波纹管和混凝土空隙塞紧，以免灌注混凝土时出现漏浆，最终堵塞预应力孔道。

3 钢筋、模板安装

由于桥梁沿着铁路线路散布开来，钢筋加工过程中，可先在库房中预先加工，然后在运到施工现场，不仅可以方便钢筋结构的制作，而且对材料安全保管非常有利。铁路T梁横向联结施工过程中，其作为一种高空作业形式，在钢筋绑扎之前需搭接适当的工作平台，一般有两种搭接方式。一种采用脚手架、竹胶板进行搭接;另一种则采用木板直接在两片梁之间进行平铺，再用钢管把木板有效地连接起来。非预应力钢筋绑扎过程中，应当确保波纹管处于正确的位置上。施工操作平台搭接时，利用角钢和钢管脚手架等，加之木板焊接搭联而成，如图1所示。

图1 梁下工作平台

钢筋绑扎过程中，钢筋、梁体预埋钢筋之间的连接操作时，需采用绑扎搭接法进行施工，搭接处、两端位置，用铁丝进行绑扎结实。在安装模板时，因在梁上模板很难找到一个合适的支撑点，所以模板安装施工作业难度加大。模板安装前，应当先对预应力孔、波纹管空隙进行检查，以确保其填塞完好，可有效防止混凝土灌注过程中出现漏浆现象，进而堵塞预应力

孔道。

4 混凝土灌注、养护与拆模

模板立好以后进行检查，确保其合格后灌注混凝土。由于桥梁沿着铁路线散布，而且每一个孔梁横向联结混凝土数量相对较少，因此给混凝土施工带来的难度。根据铁路T型梁横向预应力联结施工要求、实际情况，采用强制性的搅拌机对其进行搅拌施工作业。桥梁下层横向联结隔板施工过程中，采用翻斗车运输混凝土材料，然后用卷扬机提升混凝土并灌注之;桥梁上层横向联结板、桥面板混凝土在桥梁下难以施工，可利用卷扬机将混凝土材料提升到桥面上，用小平板车运输、灌注。混凝土灌注施工完毕后，12小时内就要对其进行覆盖、洒水养护，每隔大约2至3小时进行一次洒水养护，时间以7至14天为宜。在洒水养护过程中，一定要避免对混凝土造成损伤。日平均温度在5摄氏度以下时，建议采取有效的保温措施，不可对混凝土进行洒水养护;混凝土强度达标以后，方可将模板拆除，拆模过程中按立模顺序进行逆向操作，注意不要对混凝土造成损伤，减少模板受损。

5 张拉与压浆

首先，清理预应力孔道以及钢筋表面，将灰浆除掉，以免影响施工质量，同时还要将螺帽拧紧;将千斤顶支架安在梁体两侧位置的预埋U型螺栓上，然后在支撑架上采用Φ40钢管把千斤顶用链条葫芦悬挂于钢管之上，施工人员利用悬挂式吊篮悬挂于桥梁两侧施工作业。其次，张拉操作。张拉到3MPa时，划线作为测量起点。张拉到控制应力以后，持荷5分钟，对预应力钢筋伸长量进行测量，并与理论量比较，应力变双控制;记录千斤顶回油、测量回缩值，然后对锚固情况进行认真的检查。最后，张拉要求。张拉之前应当对锚具全面检查，尤其要查看锚有无破损问题，如果存在损坏现象，则需要立即对其进行更换。

铁路T型梁横向预应力联结施工过程中，管道压浆应在预应力张拉操作完成后的3天时间内完成，主要流程如下：对压浆孔杂物进行清理，确保压浆孔畅通。压浆强度以42.5MPa为宜，选用的普通硅酸盐水泥强度M35，水灰之比控制在0.45范围内。水泥浆应根据配比试验以及减水剂的性能确定，这样便于有效减少泌水量，适当掺入一些膨胀剂，以免因预应力钢筋出现锈蚀现象而影响压浆饱满度。压浆端、固定端安装适当的压浆嘴设备，将压浆机放在桥面上，将灰浆压至孔道之中，然后固定端压浆孔冒浆，关闭浆孔阀门，稳压大约30秒以后，继续进行压浆操作，浆液压保持大约4至5分钟，关闭压浆阀门，待浆体终凝后取下压浆阀门。

总而言之，铁路T型梁横向预应力联结施工一项非常复杂的工作，实践中应当不断创新技术手段，才能确保施工质量。

参考文献

铁道桥梁工程论文篇（6）

中图分类号：U24 文献标识码：A 文章编号：1672-3791（2017）04（b）-0072-02

国内外高速铁路桥梁主要采用简支梁结构，其中预应力混凝土简支梁具有受力明确、构造简单、耐久性好、施工便捷等优点，是高速铁路桥梁的主要结构形式。

1 高速铁路桥梁概况

截止2014年底，我国高速铁路运营里程超过16 000 km，“四纵”干线基本成型，约占世界高速铁路运营里程的50%，已拥有全世界规模最大、运营速度最高的高速铁路网。

我国高速铁路多采取“以桥代路”策略，各条高速铁路桥梁所占比例均较高，其中以跨度32 m预应力混凝土简支箱梁桥为主，部分采用跨度24 m简支箱梁，少量采用跨度40、44、56 m简支箱梁。跨度32 m及以下箱梁主要采用沿线设制梁场集中预制、架桥机架设的方法施工，跨度32 m以上简支箱梁主要采用现场浇筑或节段拼装的方法施工。

我国高速铁路桥梁里程占线路里程的比例最高达82%，其中常用跨度混凝土简支箱梁桥占桥梁总里程的比例基本在80%以上，最高达96%。桥梁技术的发展和进步成为我国高速铁路建设工程中的重大技术突破，并形成了我国自有的技术标准体系。随着高速铁路建设的发展，桥梁设计理论和建设技术也在逐步完善和发展，其中基于预制架设施工模式的大跨度预应力混凝土简支箱梁就是其中重要发展方向之一。

我国高速铁路建设规模大，桥梁数量多，设计、施工技术成熟，并依托联调联试工作积累了丰富的试验数据，对于高速铁路桥梁的建设和发展也积累了充足的技术储备。根据近年来高速铁路常用跨度预应力混凝土简支梁的设计和试验研究成果，我们对简支梁的设计理论有了更为深刻的认R，为高速铁路（时速250 km及以上）大跨度预应力混凝土简支梁的进一步发展打下了基础。

高速铁路跨越河流、沟谷的高墩桥梁以及软基沉陷地区的深基础桥梁，下部结构造价在桥梁建设费用中的比重较大，大量使用跨度32 m简支梁时经济性较差；跨度>32 m时若只能采用原位浇筑的简支梁桥或者连续梁、连续刚构桥，经济性也较差，且质量不易控制。发展跨度40 m及以上预应力混凝土简支梁，并采用集中预制、运梁车移运、架桥机架设的施工模式，将显著提高桥梁的经济性。我国高速铁路发展跨度40 m及以上、采用预制架设施工模式的预应力混凝土简支梁技术，不但能够提高简支梁桥的跨越能力，还能够扩大简支梁桥的适用范围，并具有一定的技术、经济优势。

2 既有高速铁路简支梁设计与使用情况

2.1 设计参数及控制指标

对于我国高速铁路用量最大的跨度32 m预应力混凝土简支箱梁，高速铁路运营活载静态效应（动车组）约为设计活载静效应的35%～40%，桥梁结构设计控制指标已由强度变为刚度。桥梁结构的变形和变位限值主要是为保证桥上轨道结构受力安全性和稳定性，同时满足列车高速运行条件下行车安全及乘车舒适的要求。根据现行规范，高速铁路桥梁刚度设计参数应满足如下要求。

2.1.1 梁端转角

对于采用无砟轨道的桥梁，由于梁端竖向转角使得梁缝两侧的钢轨支点分别产生钢轨的上拔和下压现象。当上拔力大于钢轨扣件的扣压力时将导致钢轨与下垫板脱开，当垫板所受下压力过大时可能导致垫板产生破坏，对于采用有砟轨道的桥梁，还要保证桥梁接缝部位有砟道床的稳定性。

2.1.2 竖向自振频率限值

研究表明梁体固有频率过低将导致高速列车通过时产生较大振动或共振，频率过高时桥上轨道不平顺引起的车辆动力响应明显增加，因此，对简支梁竖向自振频率提出限值。对于运行车长 24～26 m的动车组、L≤32 m混凝土及预应力混凝土双线简支箱梁，给出了不需要进行车桥耦合动力响应分析的自振频率限值。同时，研究发现对于跨度40 m及以上的简支梁，由于长列荷载的影响，动力荷载产生的突变效应减弱。高速铁路桥梁设计的控制性参数与桥梁跨度有关。研究发现，选取跨度20、24、32及40 m的简支箱梁，每种跨度的简支梁分别选取21种不同尺寸的截面，二期恒载统一按180 kN/m来计算梁体竖向基频，以此研究分析不同刚度设计参数间的关系。根据不同刚度限值对应函数关系。32 m及以下跨度简支梁基频取现行规范中不需要动力检算的下限值，40 m箱梁基频取现行规范中公式计算的下限值，梁端悬出长度按预制架设模式统一取0.55 m，梁端转角限值取1.5×10-3 rad。

综上分析可以看出：（1）梁体竖向刚度满足梁端转角限值或满足基频限值的情况下，挠跨比远小于规范规定的1/1 600，挠跨比不控制梁体设计；（2）跨度32 m及以下的预制简支梁，基频为梁体设计控制指标；（3）跨度40 m预制简支梁，基频和梁端转角的对应关系接近，梁体设计控制指标在基频和梁端转角方面差别较小，可实现箱梁经济性设计。

2.2 实梁设计状况

以我国高速铁路跨度32、40 m预应力混凝土简支箱梁为代表，分析了既有简支梁的设计情况。

2.2.1 跨度32 m简支箱梁

高速铁路有砟、无砟桥面双线箱梁二期恒载设计值分别为 206.5～211.0 kN/m和120.0～180.0 kN/m，受二期恒载影响（不同无砟轨道类型、直曲线及有无声屏障等），同一图号的无砟简支箱梁基频和残余徐变拱度略有差异。对于设计时速350 km高速铁路32 m无砟轨道预应力混凝土双线简支箱梁，预制梁的梁端转角、基频的设计参数与规范参数比值分别为53%，101%～108%，现浇梁相应的两者比值分别为70%和106%～114% 。

2.2.2 跨度40 m简支箱梁

时速350 km高速铁路无砟轨道后张法预应力混凝土双线简支箱梁，计算跨度为39.1 m，施工方法为原位现浇，截面中心梁高为3.75 m，桥面宽度为12.0 m，质量1 130 t。对于设计时速350 km高速铁路跨度40 m无砟轨道预应力混凝土双线简支箱梁，梁端转角、基频的设计参数与规范限值的比值分别为62%和139%。

2.2.3 对比分析

（1）高速铁路各种箱梁的挠跨比设计值远小于规范规定的限值；（2）跨度32 m箱梁的竖向基频设计值稍大于规范规定的基频限值，梁端转角富余度较高，基频限值控制箱梁的设计；（3）跨度40 m梁与跨度32 m梁的梁端转角设计值与规范限值的比值基本相当，40 m梁基频设计值与规范限值的比值大于32 m梁的相应比值，跨度40 m梁的竖向基频有较大优化空间。

2.3 实梁测试结果

将高速铁路常用跨度简支梁设计情况和实测结果对比可知：（1）挠跨比不是梁体设计控制指标，跨度32 m以下的简支梁的设计参数由基频控制，跨度40 m的简支梁基频和梁端转角的影响接近；（2）高速铁路各种箱梁的挠跨比设计值小于规范规定的限值。跨度32 m箱梁竖向基频设计值稍大于规范规定的基频限值，跨度40 m箱梁基频设计值与规范限值的差别较大，有较大的优化空间；（3）从设计和运营指标测试结果来看，我国高速铁路发展跨度40 m及以上的预应力混凝土简支箱梁技术可行（如图1）。

3 研究结论

根据高速铁路预制后张法预应力混凝土大跨度简支梁技术可行性和经济性对比分析研究结果，得出结论如下：（1）高速铁路跨度40 m简支梁的设计控制指标已从跨度32 m简支梁的刚度（基频） 控制转变为强度和刚度（基频、梁端转角）共同控制；（2）跨度40 m预制简支梁的梁高设计可以控制在3.1 m左右，单孔梁质量可以控制在1 000 t以内。该梁高与既有跨度32 m简支梁的梁高接近，便于桥梁跨度布置及美观设计；（3）无论是研制新的运架设备还是对既有的运架设备进行改造，均可满足跨度40 m预制简支梁的制、运、架施工要求；（4）高速F路跨度40 m的预制简支梁桥，在墩高10 m左右的常规地段综合造价与跨度32 m简支梁桥相比具有一定经济优势，在高墩、深基础等下部结构费用较高的地段综合造价与跨度32 m简支梁桥相比经济优势增加；（5）采用跨度40 m预制简支梁桥，可提高桥梁的跨越能力、增加桥跨布置的适应性、减少墩台基础的数量、扩大简支梁桥的适用范围，并可减少施工作业班次、提高生产效率，工程建设实际意义显著。

铁道桥梁工程论文篇（7）

目前我国城市轨道交通建设还处于起步阶段,由于缺少相应的建设标准,因此在工程设计中往往套用其他相近行业(如铁路) 的设计标准[ 1 ] 。但城市轨道交通有其自身的特点,这些标准的适用性是值得探讨的,因此,有必要建立使用城市轨道交通的技术标准,而轨道交通的安全性和乘客乘坐的舒适性(即列车的走行性) 是建立这些标准的出发点。

由于技术原因,我国铁路技术标准的制定,很大程度上以静力分析为主,所必须考虑的动力学问题往往也变换成一般的静力形式。目前我国的铁路设计技术标准已经难以适应提速、高速列车开行和新结构设计的需要。对此,许多学者正在进行标准铁路和高速铁路列车动力学的研究,试图通过有效的研究,为铁路设计提供更为科学的技术支持[ 2～5 ] 。学者们的工作取得了成效,对轨道交通的发展起到了积极的作用。但是,这些研究各有特定的方法对象,难以对制定城市轨道交通结构的技术标准提供进一步的依据。www.133229.CoM因此,针对城市轨道交通工程中急需解决的实际问题,进行城市交通列车走行性研究是十分必要的。

1 　模型的建立

由于列车、轨道、桥梁结构动力问题的空间特性,如平曲线、竖曲线、曲线桥梁等,以二维的方法(参见文献[ 2～4 ]) 进行研究有其局限性;因此在建立列车、轨道和桥梁模型时,应该采用三维空间模型。据此, 本文分别建立了每一辆车具有23 个自由度的车辆模型,桥梁则用每节点具有6 个自由度的有限元模拟[ 6 ] ,同时在考虑车桥耦合振动时,引进蠕滑理论[ 7 ] 以更好地反映轮轨之间的相互作用。

1. 1 　车辆模型

由于列车运行的空间特性,本文在建立车辆计算模型时采用了轨道随动坐标系,因此在计算列车通过平曲线、竖曲线时,其质量矩阵、刚度矩阵、阻尼矩阵可以采用固定形式,而只需对外力向量进行修正,最后将不同情况下的附加外力向量进行迭加。一般情况下,用矩阵表示的列车动力平衡方程为

mvδv + cvδv + kvδv = fv

式中: mv 为车辆质量矩阵; cv 为车辆阻尼矩阵; kv 为车辆刚度矩阵;δv 为车辆位移列向量;δv 为车辆速度列向量;δv 为车辆加速度列向量; fv 为车辆外力列向量。

1. 2 　桥梁模型

本文在建立桥梁模型时采用的是系统整体坐标系。用矩阵表示的桥梁动力平衡方程为

mbδb + cbδb + kbδb = fb

式中: mb 为桥梁质量矩阵; cb 为桥梁阻尼矩阵; kb 为桥梁刚度矩阵;δb 为桥梁位移列向量;δb 为桥梁速度列向量;δb 为桥梁加速度列向量; fb 为桥梁外力列向量。

1. 3 　轮轨关系

本文采用了kalker 的线性蠕滑理论, 并作了如下假定: ① 轮轨接触几何关系为非线性; ② 计及线路不平顺; ③ 计及缓和曲线上曲率及超高的变化; ④ 不计车辆产生轮缘接触等大蠕滑现象; ⑤ 蠕滑规律以及悬挂元件是线性的; ⑥ 不计自旋蠕滑所产生的蠕滑力; ⑦ 不计钢轨的弹性及阻尼。

在竖向, 假定车轮始终密贴于钢轨, 即轮轨之间在竖向通过位移联系。而在横向, 由于轮轨之间存在间隙, 只能通过力来联系。其中蠕滑力由蠕滑理论求得。

1. 4 　列车通过曲线桥梁时坐标系的采用

当桥梁位于线路上曲线区段时, 通常以多跨简支直线梁组成的折线梁段来实现, 如图1 所示。以前分析列车通过曲线桥梁采用2 种方法:一为只采用曲线正交随动坐标系, 二为采用系统整体坐标系[8 ] 。本文在考虑列车曲线通过时, 对列车部分采用轨道随动坐标系, 桥梁部分使用系统整体坐标系, 两个系统间的动力学和运动学量值通过坐标转换矩阵实现。这种方法可以使分析分别在简单的系统中进行, 同时其转换的实现方式是标准的。

1. 5 　动力平衡方程解法

车辆、桥梁动力平衡方程都是大型动力微分方程组。求解这类问题, 一般采用直接数值积分方法。本文即采用了常用的wilson -θ法。

2 　程序的实现

用visual c + + 6. 0 开发了城市轨道交通列车走行性研究系统rtv 。本程序主要包括4 类:cbridge(桥梁类) 、cvehicle(车辆类) 、ctrain(列车类) 、ctrack(轨道类) 。另外利用其可视化的特点,制作了良好的界面,如图2 所示。

3 　走行性分析

3. 1 　平曲线中缓和曲线长度对列车走行的影响

平曲线中缓和曲线的长度对列车走行的影响主要有: ① 通过缓和曲线时, 因内外轨不在同一平面上, 而使前轮内侧减载, 在横向力作用下, 可能发生脱轨事故, 因而要对外轨超高顺坡值加以限制; ② 通过缓和曲线时, 外轮在外轨上逐渐升高, 其时变率应不致影响旅客舒适; ③ 旅客列车通过缓和曲线, 未被平衡的离心加速度逐渐增加, 其时变率应不致影响旅客舒适。按上述3 个条件推导的公式[9 ] 计算, 在城市轨道交通中,400 m 半径曲线所需最短缓和曲线51 m ;800 m 半径曲线所需最短缓和曲线26 m 。

图1 　曲线轨道折线梁及桥墩布置平面图

图2 　双线对开

图3 ～ 6 为r= 400 m 时由自编程序rtv 进行计算得到的结果(车辆参数取自地铁1 号线,下同) 。由此可见,随着缓和曲线长度的增加,列车通过平曲线时的性能,包括安全、横向舒适、竖向舒适会得到很大的改善。同时可以看出:30 m 缓和曲线对800 m 半径曲线及60 m 缓和曲线对400 m 半径曲线已能满足要求。

图3 r= 400 m 时缓和曲线长度与横向斯佩林指标的关系 图4r= 400 m 时缓和曲线长度与竖向斯佩林指标的关系

图5 r= 400 m 时缓和曲线长度与横向蠕滑力关系 图6 r= 400 m 时缓和曲线长度与脱轨系数的关系

经过理论分析和自编程序计算可以看出:在城市轨道交通中缓和曲线长度可以比标准铁路适当减小, 标准铁路缓和曲线长度的规定见文献[ 9 ] 。本文建议400 m 半径曲线最小缓和曲线长可取60 m ;800 m 半径曲线最小缓和曲线长可取30 m 。

3. 2 　竖曲线半径大小对列车走行的影响

设定竖曲线半径大小应考虑2 个因素: ① 列车通过竖曲线时, 会产生的竖直离心加速度; ② 列车通过凸形竖曲线时, 产生向上的竖直离心力, 上浮车辆在横向力作用下容易产生脱轨事故。按这2 个条件推导的公式[8 ] 计算, 在城市轨道交通中, 所需竖曲线半径为1 646 m 。

图7 、图8 为由自编程序计算得到的结果:分别计算了半径大小分别为5 000 m 、3 000 m 、2 000 m 、1 000 m、500 m 、300 m 时的情况。可见,随着曲线半径的增大,列车通过性能会得到很大的改善。另外,由图可见, 2 000 ～ 3 000 m 半径竖曲线对行车舒适、安全已能满足要求。

经过理论分析和自编程序计算, 本文推荐最小竖曲线半径可取2 000 ～ 3 000 m 。

3.3 　列车通过直线桥梁走行性分析

轨道交通明珠线大部分采用跨径30 m 左右的预应力混凝土单箱双室梁,截面特性为:a = 5.3 m2 ,ix = 2.63 m4 ,iy =2.26 m4 ,iz =21.1 m4 ,e =3.5 ×1010 n/ m2 ,g =1.5 ×1010 n/ m2 ,γ =2.5 ×103 kg/ m3 ,轨道中心线离桥梁中心线的距离b = 2 m ,桥梁质心离轨顶面的高度h = 1 m 。

图7 　v = 80 km/ h 竖曲线半径与竖向斯佩林指标的关系

图8 　v = 80 km/ h 竖曲线半径与轴重减载率的关系

3. 3. 1 　基础不均匀沉降对列车走行的影响

本文选用6 跨32 m 桥梁进行研究,隔桥墩沉降量相同。rtv 程序计算结果表明:单线通过桥梁时,随着基础沉降的增加,某些桥梁跨中竖向挠度和冲击系数要减小,某些桥梁跨中竖向挠度和冲击系数要增加;双线对开通过桥梁时,随着基础沉降的增加,所有桥梁的跨中竖向挠度和冲击系数都要增加;不论单线还是双线,随着基础沉降的增加,列车的竖向振动都要加剧。

3. 3. 2 　桥梁徐变对列车走行的影响

本文取6 跨32 m 桥梁进行计算。假设桥梁各跨徐变大小相同,各跨桥梁徐变线型为抛物线。计算结果表明:无论单线还是双线通过桥梁时,随着桥梁徐变的增加,所有桥梁的跨中竖向挠度和冲击系数要减小,而随着桥梁徐变的增加,列车的竖向振动有加剧趋势。

3. 3. 3 　列车通过直线桥梁计算结果

① 列车静力通过直线桥梁竖向挠度单线为4. 34 mm , 双线为8. 23 mm 。单线动力过桥,竖向挠度最大为4. 432 mm ; 双线动力过桥,竖向挠度最大为8. 626 mm 。挠跨比1/3 710 符合现有规范1/ 800 的要求。

② 单线过桥冲击系数最大为1. 021 , 双线对开冲击系数最大为1. 048 。

③ 列车通过直线桥梁,横向振幅最大为0. 041 mm , 远小于规范的要求。

3. 4 　列车通过多跨简支曲线轨道折线梁走行性分析

把6 ×32 m 跨度的桥梁布置在曲率半径分别为400 、600 、800 m 的曲线圆弧段上进行分析。经计算,得出以下结论:

① 当列车在曲线轨道折线梁上运行时,列车横向振动响应,如横向舒适度指标、横向蠕滑力、脱轨系数等一般均比在直线梁上运行时要大。

② 由桥梁跨中横向振动位移时程曲线(见图9) 可以看出,曲线轨道折线梁的跨中横向振动位移波形相对平衡位置有一定偏心,而列车通过直线桥时,桥梁跨中则是在平衡位置附近作来回振动。

图9 　r=400 m , 双线, v= 80 km/ h 通过桥梁跨中横向位移

③ 随着平曲线半径的减小,桥梁的横向振幅要增大。

④ 明珠线曲线轨道折线梁具有足够的横向刚度,车桥最大振动响应在规定的行车安全、舒适的控制指标以内。列车最大横向舒适度指标2. 756 接近我国机车平稳性评定标准优良2. 75 ; 最大脱轨系数0. 455 小于我国规定的容许限值1. 0 ; 桥梁横向振幅最大为0. 158 mm 。

4 　结论与建议

1. 上海轨道交通明珠线的设计是安全的,桥梁的竖向、特别是横向刚度足够大。建议今后在设计城市轨道交通桥梁时考虑这方面的因素,根据动力分析的结果确定桥梁的横截面,以达到较为经济的目的。

2. 为保证旅客乘坐的舒适性,控制缓和曲线的长度是必要的。本文建议平曲线半径为400 m 时,缓和曲线长度不宜小于60 m ; 平曲线半径为800 m 时,缓和曲线长度不宜小于30 m 。

3. 在竖向曲线坡度的选用上,列车的安全性和平稳性不是控制因素。建议竖曲线半径取2～3 km 。

4. 由于桥梁截面较大、列车运行速度较低等原因,基础沉降、桥梁徐变的影响总体上不是太大[ 10 ] 。

参考文献:

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铁道桥梁工程论文篇（8）

中图分类号： U448.13 文献标识码： A 文章编号：

1工程概况

长兴县老环城西路公铁立交桥位于长兴县主城区，桥梁上部结构采用钢筋混凝土简支T形梁，全长441m。9～14跨跨越宣杭铁路长兴站内六股道（含2跨邻跨），其中三只桥墩在站场内，上部结构跨径组成为1×16m＋2×20m＋2×16m。该桥横向5片T梁，桥面全宽12.0m，其中机动车道宽8.6m，两侧人行道均为1.7m。下部结构为桩柱式墩，桩接盖梁埋置式桥台，桩基础为钻孔灌注桩。

图1长兴县老环城西路公铁立交桥旧貌

图2桥梁横断面布置示意图（单位：cm）

2008年，浙江交通职业技术学院与长安大学联合对该桥进行了检测，确定该桥为四级危桥。考虑到该桥对铁路运管、车辆通行及行人出行的安全隐患，2009年，经长兴县人民政府批准，由杭州地方铁路开发有限公司委托我公司进行拆除并重建。

图3桥梁病害实景图

2施工难点及对策

该桥由铁道部第四勘测设计研究院（武汉院）设计，于1992年4月建成通车，是浙皖主要干道（318国道）且处于城镇交通主干道，车流量极大，常有超重车经过，大桥结构单薄，上部结构T形梁及湿接缝、伸缩缝、局部桥面等出现了较为明显的病害。该铁路段为宣杭铁路、新长铁路、长煤铁路汇合处，地下管线多，行车密度大，对桥梁拆除工作有较大的干扰。

考虑到该桥为危桥的特殊性，桥梁拆除方案应极力避免较大施工荷载在桥面上。

3施工方案选择

鉴于以上因素，我们初步拟定了三个方案。

方案一：采用2台QY150t吊机在将建新桥桥面上拆除9～14#跨T梁，每跨先吊除1#T梁，2#、3#、4#、5#T梁横向滑移至1#T梁位置后再吊离老桥。T梁采用炮车运输，由新桥上运输至场外。本方案避免了架桥机、运梁车等较大荷载在老桥上行走，对安全风险控制有保证。由于拆桥施工作业面在新桥桥面上，因此需要在新铁路桥梁施工完毕后方能拆除危桥，而新铁路桥延伸段与危桥交叉重叠，以及地方政府强烈建议首先拆除危桥再动工建新桥，故最终此方案取消。

方案二：在铁路线路上采用2台QY150t汽车吊拆除11～14#跨T梁，采用1台QAY400t汽车吊拆除10～11#跨T梁。T梁采用炮车运输，由线路上运输至场外。本方案避免了架桥机、运梁车等较大荷载在老桥上行走，对线路的安全有保障。但是起重设备及运梁设备要进入铁路营业线，需要修建2条便道作为起重设备及运梁设备的临时通道，起重设备及运梁设备进铁路线路施工，对铁路运营有很大干扰，审批程序复杂困难、成本高昂，最终也未被采纳。

方案三：采用JQG100t架桥机在老桥上拆除9～14#跨T梁。T梁采用炮车运输，由老桥上运输至场外。本方案的不利因素是架桥机、运梁车等荷载必须在危桥上经过。有利因素是采用架桥机拆除危桥，不影响新建桥梁的建设，拆除9～14#跨T梁每孔约4个封锁点，再加上架桥机过轨共需要22个封锁点(不含桥面系拆除及下部结构拆除)，每个封锁点1个小时,共计封锁22个小时，对铁路运营影响较小。

通过以上分析，如何消除方案三中的不利因素是决定该方案是否采纳的关键。

运梁车（炮车）在危桥上移动的风险控制：1.我们采用市场上受力面积最大，四轴16轮，宽3.3米的炮车类型；2.在线路上方及邻跨桥面上横向铺设厚1厘米长9米宽2米的钢板，使炮车载重均匀分布在三片T梁上；3.理论上检算。因危桥T梁承受荷载的能力无法进行准确预估和检算。为保证绝对安全，我们将架桥机承重支腿安放于桥墩处，所有荷载由桥墩受力，使危桥T梁处于无荷状态。

架桥机的支腿位置的控制：

架桥机的每一次移动都调整落到桥墩正上方，这样可以避免T梁因受集中荷载而跨塌。

桥墩承载力验算

桥墩承载力按最不利工况进行验算。最不利工况为：架桥机位于11～14#墩上方，拆除12～13跨16mT梁。1#、2#、3#支腿分别位于11#、12#、13#桥墩位置，并支撑、垫实。0#支腿位于14#桥墩位置，未支撑、垫实。第一片16mT梁(中梁)拆除后放置在运梁炮车上，并置于11～12#跨正上方。已知条件G主梁＝0.777t/m, G天车＝13.262t,G上横梁＝0.895t,G尾支腿＝3.770t,G临时支腿＝2t,G中支腿＝8.641t，G前支腿＝13.407t,G轨道＝3.92t。G16m中梁＝26.3t，G16m边梁＝25.1t,G20m中梁＝36.2t,G20m边梁＝34.3t。G前炮车＝8t，G后炮车＝4.5t。

图4架桥机拆梁最不利工况示意图

通过DocBridge3.0建模，计算出1#、2#、3#支腿处的反力为：

RA＝45.8t，RB＝34.7KN，RC＝24.5KN。

R11＝24.5+(34.3*2+36.2*3)*2/2+(4.5+8+26.3)/2＝221.1t

R12＝34.7+(34.3*2+36.2*3) /2+(25.1*2+26.3*2) /2+(4.5+8+26.3)/2＝194.1t

R13＝45.8+(25.1*2+26.3*2) /2＝97.2t

查原设计图，桥墩单桩承载力为250t，单个桥墩承载力为500t。按受荷载最大的桥墩11#墩验算，安全系数，满足施工要求。

结论：从风险程度、工期、施工成本及可行性四方面比较以上三个方案，我们认为方案三最为合适。

4施工工艺

4.1施工工艺流程

跨铁路桥梁拆除分六步进行。

第一步：铁路上跨路灯、桥面(钢管)栏杆及防抛网等的拆除。分段切割，封锁点内作业；

第二步：铁路上跨人行道板、桥面铺装及湿接缝拆除。采用小型风镐进行凿除，封锁点内作业；

第三步：拼装架桥机。在铁路一侧的引桥上拼装架桥机，并进行特种设备检验，检验合格后待用；

第四步：架桥机过孔。封锁点内作业；

第五步：铁路上跨T梁拆除，采用架桥机拆除；

第六步：铁路范围桥墩、盖梁拆除。桥墩、盖梁支架平台搭、除、机具、废料进、出均在铁路封锁点内作业。

4.2施工准备

桥梁拆除施工前，需完成拆桥专项施工方案的编制、审查、报批及与各设备管理单位签订施工安全协议。施工所用架桥机应提前半月进场，并向特种设备安全检验部门申报检验。应对所有参与桥梁拆除作业的人员进行安全教育和技术交底。

铁道桥梁工程论文篇（9）

Abstract: now for the acceleration of railway construction, railway through the tunnels through mountains, through the bridge across the river. With the ascension of economic technology, the quality of the construction of railway Bridges safety standards is also in constant increase, for the safety of railway bridge construction site and quality control, is the need to focus on in the railway engineering projects. This article from the problems existing in the construction site of railway Bridges and railway bridge construction site safety and quality management and control aspects to illustrate.

Key words: Bridges; Construction management; Safety; The quality

中图分类号：U448.13文献标识码：A文章编号：2095-2104(2013)

铁路桥梁施工现场存在的问题

（一）、施工现场的状况

铁路桥梁的施工是整个铁路建设中比较重要的一部分，因为铁路桥梁的建设环境比在平路上铺铁轨要复杂很多，它涉及桥在江河上的构建使铁路能够跨过江河，所以对于铁路桥梁施工现场要进行严格的管理及控制，以保证铁路桥梁的质量与安全。

（二）、铁路桥梁的施工不符合实际

现在的铁路桥梁的施工都是根据前期设计好的图纸进行施工，但是对于铁路桥梁的施工现场是一个实际操作的过程，会出现许多的具体情况需要根据实际解决。铁路桥梁的施工如果没有根据实际出现的问题经行调整的话，就会造成铁路的施工现场出现安全隐患。

铁路桥梁的施工不符合实际有可能是因为在铁路桥梁的施工现场的操作流程没有严格执行标准或者理解的施工方法有误差，都会对铁路桥梁的施工造成人员安全、桥梁质量、桥梁安全上的影响。

（三）、施工队伍素质低

施工队伍的专业素质水平会直接影响到铁路桥梁施工现场的安全和质量的控制。现在有很多的施工人员都是为了生存，从事这些繁重的工程项目体力活，他们并没有进行专业的工程项目培训，不懂也不理解一些专门的铁路桥梁知识，这样对于这种专业性、操作性很强的铁路桥梁进行施工，就会使铁路桥梁建设的现场出现一些不可控制的安全问题，同时对于复杂的铁路桥梁建设也会造成质量上的影响。严格的按照规定进行铁路桥梁建设，才能减少铁路桥梁施工现场的事故，更好地保证铁路桥梁的质量。

、设备危害

铁路桥梁的施工现场都放有大型用于施工的机械设备，所以也要对施工现场的机械设备的安全进行控制和管理，防止设备危害。设备的伤害可以分为设备对人的伤害，因为在施工现场大型的设备都在运转，如果没有按照规定制度在不应该出现人员的地方出现了人员，就会造成施工人员受伤。其次就是人对设备的损坏，没有按照操作就成进行随意的操作，会加速设备的折旧速度，对设备有一定的损坏，影响铁路桥梁建设的质量。

（五）、偷工减料

现在电视上经常报道一些“豆腐渣”桥梁建设，就是因为在建设中的施工材料没有达到这个工程项目的要求，就会缩短桥梁的使用寿命。所以在铁路桥梁的施工现场，要严格控制施工材料，不偷工减料造成铁路桥梁的质量问题。

二、铁路桥梁施工现场的管理及控制

（一）、图纸设计人员参与铁路桥梁施工

对于铁路桥梁的设计图纸与铁路桥梁施工有误差的地方，需要图纸的设计人员参与到其中，以便发现铁路桥梁设计中的问题，及时的根据现在铁路桥梁的施工现场的问题状况解决。图纸的设计人员要详细的对图纸上的施工过程、注意事项等类容进行说明。制定铁路桥梁施工细则，严格的按照铁路桥梁施工细则进行施工处理，这样既可以保证铁路桥梁施工现场的安全，因对施工过程中出现的突发事件，又可以保证铁路桥梁的施工质量。

、对施工队进行专业知识的培训

在进行铁路桥梁项目施工前对施工队伍进行铁路桥梁施工的专业知识培训。首先是要了解铁路桥梁的施工图纸，包括施工现场的地质环境，铁路桥梁的设计结构，经常出现问题的解决方法……制定严格的施工制度，按照施工制度进行施工，保证这些施工人员的安全，只有在熟悉和了解铁路桥梁要如何进行设计的情况下进行施工，能保证铁路桥梁建的设质量。同时施工队伍要招收一些有专业知识的人员在现场指导铁路桥梁施工，更好的进行铁路桥梁施工现场的管理及控制。

(三)制定操作安全制度

不论是人员的伤害，还是设备的损失都是属于铁路桥梁施工中的安全隐患，所以要排除这些安全隐患，需要制定操作制度，严格的按照操作制度进行铁路桥梁的施工，减少施工现场的安全事故。制定的安全制度要包括：设备的规范操作流程、设备使用管理、人员在施工现场的服饰、人员的安全施工……一系列的有关于铁路施工现场的安全制度的制定。光制定制度不严格施行就不会有显著性的效果，除了制定这些制度，在施工之前要组织施工队伍仔细阅读这些铁路桥梁施工现在的安全规定，并且在铁路桥梁现场的施工中，进行严格的监督务必要按照铁路桥梁安全制度操作。在施工现场组织一个专门负责现场施工安全的小组，对铁路桥梁施工现场的安全进行监控，保证施工人员的安全，也保证铁路桥梁的施工质量。只有严格的按照规定进行铁路桥梁建设，才能减少铁路桥梁施工现场的事故，更好地保证铁路桥梁的质量。

(四)、杜绝铁路桥梁建设的偷工减料

在铁路桥梁施工现场对于施工材料的使用，要严格的按照施工的图纸进行施工，在桥梁的设计中需要用多少材料就要实际用多少材料，应该使用什么质量的材料就使用什么质量的材料，对于材料的材质是什么材质的就用什么材质的，这样才能保证铁路桥梁建设出来的质量有保证，不能说是为了压缩成本，就用一些次品的材料来替代或者是减少材料的使用量；也不能因为压缩工期时间，就不按照计划，简单的进行施工，偷工减料经行铁路桥梁建设。这样的做法都会影响铁路桥梁的使用年限，影响铁路桥梁建设的质量。

在国家《建筑法》明确指出：“用于建筑工程的材料、构配件、设备等等，都必须符合设计要求和产品质量标准。”在铁路桥梁的建设中偷工减料不仅仅是对这个工程项目不负责任，对铁路桥梁在使用过程中的使用者不负责任，同时也会触及国家法律层面，所以在铁路桥梁施工现场要严格的控制建设材料的质量，铁路桥梁施工的质量，杜绝铁路桥梁建设的偷工减料。

(五)、材料的验收

对于铁路桥梁建设要加强材料验收工作。材料的质量也会对铁路桥梁建设产生影响，只有对材料进行严格的把关才能确保铁路桥梁建设的质量。不论是钢筋、水泥、石料……都应该有一个质量检测报告，说明这些材料的质地是合格的，除了质量检测报告之外，在材料验收的时候，需要根据报告的内容对材料进行核实，是否符合标准。首先对这些材料进行一个试用，看这些材料能否用于铁路桥梁的建设使用，对于不能通过的材料不应验收，而是要进行退货处理，以保证这些材料是符合质量标准的。这样才能保证在铁路桥梁施工的时候出现材料问题造成的停工问题和纠纷。所以对于铁路桥梁施工管理中加强验收工作是非常有必要的，它能够保证铁路桥梁施工的顺利进行。

三、总结

现在对于铁路建设的速度不断加快，铁路通过隧道穿越高山，通过桥梁穿越江河。随着经济技术的提升，铁路桥梁的修建的质量安全标准也在不断地提高，对于铁路桥梁施工现场的安全与质量的控制，是在铁路工程项目中需要重点关注，这些又包括铁路桥梁建设安全、施工的材料质量、人员操作的安全、设备安全……只有严格的按照规定进行铁路桥梁建设，才能减少铁路桥梁施工现场的事故，更好地保证铁路桥梁的质量。

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铁道桥梁工程论文篇（10）

中图分类号：U445 文献标识码：A

随着铁路桥梁工程施工的不断发展, 预应力施工技术在铁路桥梁工程施工中的应用也越来越广泛, 铁路桥梁工程施工人员对于预应力施工技术的掌握也越来越熟练。预应力技术在铁路桥梁工程施工应用中容易受到一些外界因素的影响, 容易对工程施工质量造成一定的影响, 因此, 在应用预应力技术进行铁路桥梁工程施工时, 应注意避免预应力施工中的相关问题, 严格控制施工质量, 减少预应力施工对于铁路桥梁工程施工质量的影响。

1.工程施工中的预应力技术

在工程建设施工过程中, 对于已经夹紧预应力筋的锚具进行张拉作用并且在相应的预应力混凝土结构工程中进行预加应力的施工过程就是预应力技术施工。 在工程施工建设过程中,预应力施工技术中的混凝土结构部分在预应力施工中可以通过外部预应力施工或者内部预应力施工两种不同的预应力施工技术方法进行施工实施，其中, 使用外部预应力施工技术进行施工工程中的混凝土结构部分的预应力施工主要就是利用机械设施进行外部反力作用的调节, 从而控制混凝土结构中的预应力作用情况, 实现工程建设中的预应力施工需求;而使用内部预应力施工技术进行施工工程中的混凝土结构部分的预应力施工就是指利用相关机械设备进行预应力筋的张拉从而实现混凝土结构工程中的预应力作用需求，使用内部预应力施工方法进行施工工程中的混凝土结构部分的预应力施工中除了使用机械设备进行施工应用外, 还可以使用电热法以及白张法等施工方法进行施工工程混凝土结构部分的预应力施工，使用机械设备进行施工工程的混凝土结构部分的预应力施工中, 施工应用到的机械设备主要有千斤顶或者是一些其它的张拉施工工具, 应用机械设备进行施工工程混凝土结构部分的预应力施工方法是预应力施工中经常应用到的施工方法，在工程施工过程中主要依照张拉预应力筋以及浇筑混凝土构件的施工工序情况, 应用机械设备进行施工工程混凝土结构部分预应力施工的具体施工工艺情况也有不同。

2. 预应力技术在铁路桥梁工程施工中的应用及问题

2 .1 预应力施工技术在铁路桥梁工程施工中的应用预应力施工技术在工路桥梁工程施工中的具体应用情况根据铁路桥梁工程的具体施工结构等情况主要有三个部分, 即铁路桥梁工程的受弯构件施工部分以及铁路桥梁工程的加固施工部分。铁路桥梁工程的钢筋混凝土施工结构中的多跨连续梁施工部分，铁路桥梁工程的这三个施工部分在具体施工建设中都需要应用到相应的预应力施工技术，其中, 在铁路桥梁工程的受弯构件施工中, 对于加固构件中存在的相关初始内力造成的铁路桥梁工程混凝土结构部分的应力变化有着一定的影响, 为避免这种影响作用对于铁路桥梁工程施工质量的影响需要施加相应的预应力作用, 以保证工程的施工质量，对于铁路桥梁工程的加固施工中, 对于预应力施工技术的应用是为了对于铁路桥梁工程施工中需要进行补强以及加固改善的施工部分进行提高改善, 从而保证铁路桥梁工程的施工质量，在铁路桥梁工程中需要进行加固改善的施工部分主要就是铁路桥梁工程的构件以及结构施工部分，最后就是在铁路桥梁工程的钢筋混凝土结构部分的多跨连续梁施工中也需要应用到相应的预应力施工技术， 铁路桥梁工程中的钢筋混凝土结构部分的多跨连续性梁的施工中, 对于多跨连续梁的抗弯承载力以及抗剪承载力的施工中都需要相应的预应力进行加固改善, 以满足铁路桥梁工程的施工质量需求。

2. 2 铁路桥梁工程中的预应力施工问题在应用预应力施工技术进行铁路桥梁工程的施工中, 预应力施工容易受到一些外界因素的影响, 因此在施工过程中不免会存在一定的施工问题, 对于铁路桥梁工程的施工开展会存在一定的影响，铁路桥梁工程中预应力施工问题主要表现在, 铁路桥梁工程施工中的波纹管堵塞对于预应力施工的影响以及预应力超长束的张拉工艺问题!后张预应力结构中的张拉力控制问题等，其中, 铁路桥梁工程中的波纹管堵塞对于预应力施工的影响主要就是指在进行铁路桥梁工程施工中, 由于波纹管的堵塞导致预应力施工中预应力的钢绞线无法进行通过或者对于张拉力的预应力钢绞线伸长情况受到影响等，而铁路桥梁工程中的预应力超长束张拉工艺问题主要是指在铁路桥梁施工过程中连续跨梁中每跨预应力束一端的张拉中需要两端对称, 否则对于工程的施工质量会造成一定的影响， 最后就是铁路桥梁工程预应力施工中的后张预应力结构中对于张拉力情况的具体控制实施, 应注意的是一般情况下每束张拉力不同, 因此具体控制也不同"除此之外, 在铁路桥梁工程的预应力施工应用中, 预应力结构中张拉前的缝隙问题以及预应力钢筋孔道的堵塞问题也是铁路桥梁工程预应力施工中应注意的问题。

3. 铁路桥梁工程预应力施工问题的解决措施针对上述铁路桥梁工程预应力施工应用中存在的问题, 在进行铁路桥梁工程的预应力施工应用中应根据相应的解决措施进行施工应用与避免， 首先对于铁路桥梁工程施工中出现的堵管问题对于预应力施工的影响中, 应注意对于具体的堵管位置进行标注, 并注意避开梁主筋进行钻孔以保证预应力钢绞线顺利穿过或者自由的伸缩，对于铁路桥梁工程预应力施工应用中的其它一些施工问题应结合铁路桥梁工程的具体结构部分施工情况进行施工应用以及施工注意, 以保证铁路桥梁工程的预应力施工质量。

4. 结束语

预应力施工技术在铁路桥梁工程施工中的应用相对比较广泛,在施工应用过程中应注意根据相应的施工技术以及施工工艺对于预应力施工中存在的问题进行解决避免, 保证铁路桥梁工程的施工质量。

参考文献

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