光学系统受迫振动的激光测量方法
摘要：将激光信号与高帧频CCD结合，解决了光学系统中振动信号和激光信号之间的转换问题，不仅能够测量振动对系统光束指向稳定性的影响，而且能够得到振动信号本身的频率特性。利用该方法对振源为150 Hz和200 Hz两种条件下的光学系统受迫振动进行测量，得到了与输入信号相吻合的振动信号属性。通过实验与分析得知：时域振幅测量精度为6.25 μm，频域分辨力为2 Hz，方法简便高效，测量结果准确，已应用于角多路准分子激光主振荡功率放大器系统打靶试验平台光束指向稳定性的研究中。大气湍流光学参数分析
摘要：利用两种不同大气湍流结构常数模型，讨论了不同高度的湍流对大气湍流光学参数的影响。通过理论计算得出：相干长度和对数振幅起伏方差主要由低层大气湍流决定，而等晕角、倾斜等晕角、格林伍德频率和泰勒频率由对流层顶附近的高层湍流决定。分析了垂直高度30 km以下的3部分大气湍流对等晕角的贡献比例，在给定的不同强度湍流下，对流层顶附近的高层大气湍流贡献比例都大于25％，而低层大气湍流的贡献比例都小于3%。连续波光参量振荡器定向红外干扰
摘要：介绍了基于光纤激光器泵浦的光学参量振荡器发展现状及其在定向红外干扰技术中的应用前景，对定向红外干扰技术的一些基本原理进行了讨论。利用自研的一台基于光纤激光器泵浦的连续波光学参量振荡器，通过周期调谐的方式分别实现3.414,3.630和3.820 μm的瓦级中红外激光输出。采用这3个波长的激光对中红外热像仪进行了干扰原理性实验。对比实验结果可以得出：对于3.820 μm波长的中红外激光，当其辐照的HgCdTe探测器前功率密度大于10 W/cm2量级时，在传输750 m距离后，热像仪实现饱和效果并且非饱和区域图像灰度级发生较大变化，达到了掩盖有用信号的目的。激光泵浦碲化物产生中红外超连续谱数值模拟
摘要：对2 μm波段脉冲激光泵浦碲化物光子晶体光纤产生中红外超连续谱进行了数值研究。通过材料的拉曼增益谱间接求得了对应的拉曼响应函数；由光子晶体光纤的材料折射率和波导结构，通过COMSOL软件获得了碲化物光子晶体光纤中基模等效折射率，计算了相应的色散曲线和限制损耗 ；利用自适应的分步傅里叶算法，模拟了中心波长为1.96 μm、峰值功率为20 kW的50 fs脉冲光泵浦碲化物光子晶体光纤时超连续谱的产生，当光纤长度为6 cm时，产生的中红外超连续谱波长范围为1.0~4.5 μm。多普勒测风激光雷达风场探测结果分析
摘要：为了验证自行研制的瑞利散射测风激光雷达的性能及应用价值，将激光雷达测量的风速风向廓线与探空气球测量结果进行对比，结果吻合得较好，高度10 km以下风速最大差距3.0 m/s，20 km以下最大差距4.5 m/s；风向除拐点外标准差最大32°。连续探测结果显示了强劲的西风急流和风向转换特征，急流中心的高度一般在10~12 km，中心最大风速接近70 m/s，最小风速不低于30 m/s，20 km左右拐点最小风速不足1 m/s，20 km以上风速逐渐增加 ；在20 km以下风向为西风，在270°左右变化，20 km以上为东风，在90°左右变化。探测结果表明瑞利散射测风激光雷达既能跟踪大尺度季节性气候特征的变化规律，又能突出小尺度瞬态气候特征的形成、演化过程。激光辐照下高反射镜热变形问题的尺度律
摘要：基于热力解耦的热弹性模型，采用常用假设，通过方程分析法，导出了激光辐照下高反射镜热变形问题的尺度律。同时,还发现了对同一模型，当其他条件不变时，变形、温升、应力与激光功率密度之间具有线性关系。数值结果证明了该问题尺度律的成立及线性关系的正确性。该结论是利用缩比模型研究大尺寸反射镜在激光辐照下的热变形问题的依据，且为解决缩比模型设计、辐照条件设计和模型实验数据反推到原型等相关问题提供了参考准则。高斯光束经圆形光阑衍射的远场发散特性
摘要：线偏振高斯光束经圆形光阑衍射后,其远场可表示成互相正交的横电（TE）项和横磁（TM）项之和。利用TE项和TM项的远场能流分布，导出了高斯衍射光束的TE项和TM项远场功率的解析表达式，由此可度量TE项和TM项在远场占总功率的比例。基于能流二阶矩的定义，给出了高斯衍射光束、TE项和TM项远场发散角的解析式以及三者远场发散角间的关系通式，重点分析了f参数和截取参数对远场发散角的影响。结果表明：随着f参数的增大，远场发散角先增大后趋向于各自的饱和值。截取参数对远场发散角的影响与f参数相关，当f参数较大时，截取参数对远场发散角的影响不明显；当f参数适中时，随着截取参数的增大，远场发散角先减小后趋向于各自的最小值；但当f参数较小时，高斯衍射光束和TM项二者的远场发散角出现一定的波动性。微结构表面封闭式喷雾冷却传热特性
摘要：以蒸馏水为工质，在闭式循环喷雾冷却系统上，变化喷雾流量，研究了表面几何结构对喷雾传热性能的影响。从对流换热和相变换热比例关系的角度，对喷雾换热机理进行了实验研究。结果表明：与光滑表面相比，微结构表面可明显增强喷雾换热强度，这主要归因于相变换热的增强。表面温度较低时，直肋面换热效果最好 ；增大流量，光面换热增强，而直肋面变化不明显。表面温度较高时，方肋面换热效果最好；随着流量增大，所有面换热均增强。对于微结构表面，相变换热份额均大于50%，故而以相变换热为主；而光滑表面，即使在温度较低时，相变换热份额也大于20%。临界热流密度与三相接触线长度正相关，流量为15.9 mL/min时，方肋面、直肋面和光面的临界热流密度依次为159.1，120.2，109.8 W/cm2，蒸发效率分别为96.0%，72.5%，67.1%。无光栅频率分辨光学开关行迹分析
摘要：从无光栅频率分辨光学开关（GRENOUILLE）的测量原理出发，分析了不均匀的光束空间轮廓导致行迹畸变的原因，并通过数值方法模拟了GRENOUILLE内部存在的数据一致性校验机制对这种影响的抑制作用。结果表明：不均匀光束空间轮廓对GRENOUILLE测量结果的影响并不显著；实际测量中更应避免的是使用过小的光束口径，它将导致行迹不完整，从而显著影响时间波形的测量结果。参数微扰激光超混沌系统模糊模型
摘要：研究了存在参数微扰的激光超混沌系统的Takagi-Sugeno （T-S） 模糊模型的逼近性及建立问题。分析了存在参数微扰的激光超混沌系统的动力学特性。基于典型T-S模糊系统的建模原理，研究了激光超混沌T-S模糊系统的通用逼近性，通过确定非线性关键变量、模糊隶属度函数及模糊规则，建立了激光超混沌系统的T-S模糊模型。仿真结果表明，所建立的模糊模型能够有效逼近存在参数微扰的激光超混沌系统。光学玻璃应力双折射叠加
摘要：为解决在光学玻璃应力双折射测量中遇到的双折射叠加问题，利用光学等效原理，使用一个线性双折射模型和一个旋转器来代替叠加模型。对叠加的情况做了分析和计算，得到了叠加后的特征延迟、主应力方向和旋转角随两个应力模型主应力方向夹角变化的曲线。理论分析表明，应力双折射叠加不是应力双折射的简单相加，而是与叠加模型各自的应力双折射值和主应力方向的夹角有关。实验结果与理论计算相吻合。应力双折射叠加对实际光学玻璃测试造成不良影响，使测量精度降低，特别是有透光支撑机构或折射液容器的情况下，应力双折射叠加的影响不可忽略。H2O温度二维分布的滤波反投影重建
摘要：利用可调谐半导体吸收光谱技术实现燃烧场温度二维分布重建。设计H＆shy;2O模型温度分布范围为300~1300 K，高斯型分布，利用Radon变换模拟实验测量结果。采用滤波反投影算法重建了两条吸收谱线强度场，进而得到气体温度二维分布，重建结果与模型符合较好。研究了不同投影数目和随机噪声对重建结果的影响，结果表明：随着投影数目的减少和噪声幅值的增加，重建温度分布均方误差增大，图像重建效果变差。当投影数目减小到4个，重建温度场已不能完全反映原始温度场信息。夹持方式和加工误差对大口径薄型KDP晶体附加面形的影响
摘要：惯性约束聚变频率转换系统中，大口径薄型KDP晶体的面形质量是影响频率转换效率能否达到设计要求的关键因素之一。针对45°放置状态下口径为400 mm×400 mm的三倍频KDP晶体，采用ANSYS有限元分析软件，建立了不同夹持方式和具有不同加工误差的KDP晶体模型和夹具模型，分析了加工误差对不同夹持方式下KDP晶体附加面形的影响，给出了不同加工误差和不同夹持情况下，KDP晶体附加面形的P-V值和RMS值。研究结果表明，夹持方式和加工误差是引起KDP晶体附加面形变化的重要因素，正面压条夹持方式即使在晶体和夹具存在加工误差时也可以较好地控制晶体的附加面形。利用电光强度调制器频移特性实现可调延迟
摘要：针对光纤通信系统中数据同步处理时对脉冲可调延迟的要求，提出了一种可调延迟器的结构设计方案。对电光强度调制器（EOIM）的光频移特性进行了研究，基于EOIM对各级边带和强度的调制作用，利用EOIM对受激布里渊散射慢光装置中的泵浦光进行强度调节，从而实现延迟量可调。建立了可调延迟的数学模型，通过实验研究分别得出了在一定微波调制功率下EOIM调制深度和直流偏置电压随脉冲延迟量的变化关系。从实验结果中可以看出：在引起失真的主要因素为零的情况下，当直流偏置电压为半波电压的1/2时，脉冲相对群延迟随调制深度的增大逐渐减小；当调制深度为1.39时，脉冲相对群延迟随直流偏置电压的增大逐渐增大，延迟量最大可达到未调制情况下的1.106倍，实现了较大范围的延迟量调节。Au80Sn20合金焊料制备工艺
摘要：针对高功率二极管激光器的封装要求，通过磁控溅射的方法制备了Au80Sn20合金焊料，使用扫描电子显微镜（SEM）观察其微结构和表面形貌；利用能谱仪（EDX）和X射线荧光测试仪分析其成分；采用差热分析法（DTA）测试其熔化温度，并用制备的Au80Sn20合金焊料进行了可焊性实验。结果表明：磁控溅射法可以制备Au80Sn20合金焊料，其制备的Au80Sn20合金焊料表面无明显缺陷，结构致密；成分与理论值接近；熔点与理论熔点接近；焊接浸润性好,空洞率小,强度大。快速凝固Cu-1.5%Be合金的制备
摘要：采用单辊旋淬法制备了快速凝固Cu-1.5%Be合金（Be质量分数1.5%）薄带。根据热传输平衡方程对快速凝固冷却速率进行了估算，并借助X射线衍射仪、扫描电子显微镜对该合金的微观结构及相选择进行了分析。结果表明：当辊面线速度在29.93~39.19 m/s范围内时，合金冷却速率可达到9.80×105~1.63×106 K/s；随着辊轮转速的提高和喷注气压的减小，合金条带厚度和晶粒度逐渐变小；随着冷却速率的增加，溶质截留效果显著，合金相结构由复相向单相转变，当辊面线速度达到34.54 m/s时,Cu-1.5%Be合金可形成过饱和的＆alpha;-Cu固溶体组织，且组织细小均匀，可获得纳米晶；条带横断面显微组织由接近辊面一侧的细小等轴晶区、中间的柱状晶区和靠近自由表面的等轴晶区组成。等离子体处理的聚丙烯和聚乙烯的粘合体
摘要：采用射频辉光放电等离子体和介质阻挡放电等离子体对聚丙烯（PP）和聚乙烯（PE）进行处理后，使用聚氨酯进行粘接，并测试了混合粘合体的剪切强度。介质阻挡放电功率是100 W时，等离子体处理对混合粘合体的剪切强度无影响。介质阻挡放电的功率为200 W、处理时间20 s时，等离子体处理效果最佳，剪切强度为1.58 MPa，是未处理的混合粘合体的14.36倍。介质阻挡放电的功率是300 W时，样品在10 s内就被击穿。射频辉光放电等离子体中，使用空气处理后最大剪切强度为1.60 MPa（100 W，3 min），使用氮气处理后的最大剪切强度为1.57 MPa（200 W，3 min）。通过扫描电镜（SEM）对等离子体处理前后的PP表面形貌观察，发现未处理样品的表面比较平滑，而经等离子体放电处理后的样品表面变得疏松，出现了大量泡状物质，表面粗糙程度提高。ICF激光装置的任务可用性模型和分析方法
摘要：梳理任务可用度的基本模型，构建装置执行任务的过程类型和时间模型图，体现任务时限和修复时限的要求，以此给出装置单次任务可用性评价模型 ；选用曲线拟合和拟合优度检验方法，考虑修复对任务影响程度差异及其发生概率，建立装置多次任务可用性评价模型、评价方法及分析步骤，为系统地开展惯性约束聚变激光装置可用性评价提供一般模型和方法。通过对神光-Ⅲ原型装置使用可靠性数据处理和分析，验证提出的模型和分析方法的正确性和经济性。研究成果将直接应用于神光-Ⅲ主机装置的可靠性工程建设中。
